本書內(nèi)容翔實、精煉，介紹了進(jìn)行電源設(shè)計必須了解的幾乎所有相關(guān)的知識，包括以下幾個方面。 拓?fù)涓攀?mdash;—常用的15種拓?fù)?；功率開關(guān)管的最大電流應(yīng)力和最大電壓應(yīng)力；對于有確定的輸入輸出電壓、輸出功率的功率開關(guān)管，最佳拓?fù)涞倪x擇；最佳拓?fù)涞倪x擇；最佳功率開關(guān)管的選擇。 高頻磁原理——鐵氧體磁心磁帶、集膚效應(yīng)和鄰近效應(yīng)損耗。 變壓器設(shè)計——與頻率、磁密度、鐵心面積和繞線面積以及拓?fù)溆嘘P(guān)的函數(shù)公式推導(dǎo)；磁心、線圈、變壓器總損耗，以及溫升的計算；使用常用拓?fù)涞淖儔浩髟O(shè)計實例。 直流電流偏置電感設(shè)計——導(dǎo)通直流偏置電流的電感設(shè)計。 磁放大器、緩沖器的設(shè)計以及諧振變換器。 反饋環(huán)穩(wěn)定性。 主要拓?fù)涞木_波形。 本書第二版增加了該領(lǐng)域內(nèi)目前最受關(guān)注的關(guān)于電流的章節(jié)，包括功率因數(shù)校正、熒火燈使用的高頻鎮(zhèn)流器和筆記本電腦設(shè)計的低輸入電壓電源。 內(nèi)容簡介本書從最基本的開關(guān)變換器分析入手，系統(tǒng)地闡述開關(guān)電源電路（設(shè)計）的功率轉(zhuǎn)換和脈寬調(diào)制原理、驅(qū)動電路與閉環(huán)反饋的穩(wěn)定性及磁性元件的設(shè)計原則；對各功率變換器器件的參數(shù)選擇和變換器各部分波形進(jìn)行了定量分析；利用閉環(huán)反饋振蕩機(jī)理，詳細(xì)討論了開關(guān)電源電流、電壓環(huán)反饋系統(tǒng)的穩(wěn)定性；論述高頻開關(guān)電源在功率因數(shù)校正技術(shù)、軟開關(guān)技術(shù)，以及電子鎮(zhèn)流器技術(shù)等方面的最新動態(tài)和發(fā)展趨勢。內(nèi)容上不僅對各功率變換器的原理有詳盡、系統(tǒng)的論述，同時給出多種新型的拓?fù)浼皩?yīng)電路反饋環(huán)的設(shè)計實例。 本書可以作為學(xué)習(xí)、研究高頻開關(guān)電源的高校師生的教材，也可作為從事開關(guān)電源設(shè)計、開發(fā)的工程師的設(shè)計參考資料。
標(biāo)簽： Switching_Power_Supply_Design Second_Edition 開關(guān)電源設(shè)計
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磁芯電感器的諧波失真分析 摘 要：簡述了改進(jìn)鐵氧體軟磁材料比損耗系數(shù)和磁滯常數(shù)ηB，從而降低總諧波失真THD的歷史過程，分析了諸多因數(shù)對諧波測量的影響，提出了磁心性能的調(diào)控方向。 關(guān)鍵詞：比損耗系數(shù)， 磁滯常數(shù)ηB ，直流偏置特性DC-Bias，總諧波失真THD Analysis on THD of the fer rite co res u se d i n i nductancShi Yan Nanjing Finemag Technology Co. Ltd., Nanjing 210033 Abstract: Histrory of decreasing THD by improving the ratio loss coefficient and hysteresis constant of soft magnetic ferrite is briefly narrated. The effect of many factors which affect the harmonic wave testing is analysed. The way of improving the performance of ferrite cores is put forward. Key words: ratio loss coefficient，hysteresis constant，DC-Bias，THD 近年來，變壓器生產(chǎn)廠家和軟磁鐵氧體生產(chǎn)廠家，在電感器和變壓器產(chǎn)品的總諧波失真指標(biāo)控制上，進(jìn)行了深入的探討和廣泛的合作，逐步弄清了一些似是而非的問題。從工藝技術(shù)上采取了不少有效措施，促進(jìn)了質(zhì)量問題的迅速解決。本文將就此熱門話題作一些粗淺探討。 一、 歷史回顧 總諧波失真（Total harmonic distortion） ，簡稱THD，并不是什么新的概念，早在幾十年前的載波通信技術(shù)中就已有嚴(yán)格要求<1>。1978年郵電部公布的標(biāo)準(zhǔn)YD/Z17－78“載波用鐵氧體罐形磁心”中，規(guī)定了高μQ材料制作的無中心柱配對罐形磁心詳細(xì)的測試電路和方法。如圖一電路所示，利用LC組成的150KHz低通濾波器在高電平輸入的情況下測量磁心產(chǎn)生的非線性失真。這種相對比較的實用方法，專用于無中心柱配對罐形磁心的諧波衰耗測試。 這種磁心主要用于載波電報、電話設(shè)備的遙測振蕩器和線路放大器系統(tǒng)，其非線性失真有很嚴(yán)格的要求。 圖中 ZD —— QF867 型阻容式載頻振蕩器，輸出阻抗 150Ω， Ld47 —— 47KHz 低通濾波器，阻抗 150Ω，阻帶衰耗大于61dB， Lg88 ——并聯(lián)高低通濾波器，阻抗 150Ω，三次諧波衰耗大于61dB Ld88 ——并聯(lián)高低通濾波器，阻抗 150Ω，三次諧波衰耗大于61dB FD —— 30～50KHz 放大器， 阻抗 150Ω， 增益不小于 43 dB，三次諧波衰耗b3(0)≥91 dB, DP —— Qp373 選頻電平表，輸入高阻抗， L ——被測無心罐形磁心及線圈， C ——聚苯乙烯薄膜電容器CMO-100V-707APF±0.5%,二只。 測量時，所配用線圈應(yīng)用絲包銅電磁線SQJ9×0.12(JB661-75)在直徑為16.1mm的線架上繞制 120 匝， （線架為一格） ， 其空心電感值為 318μH（誤差1％） 被測磁心配對安裝好后，先調(diào)節(jié)振蕩器頻率為 36.6～40KHz， 使輸出電平值為+17.4 dB， 即選頻表在 22′端子測得的主波電平 （P2）為+17.4 dB，然后在33′端子處測得輸出的三次諧波電平（P3）， 則三次諧波衰耗值為：b3(+2)= P2+S+ P3 式中：S 為放大器增益dB 從以往的資料引證， 就可以發(fā)現(xiàn)諧波失真的測量是一項很精細(xì)的工作，其中測量系統(tǒng)的高、低通濾波器，信號源和放大器本身的三次諧波衰耗控制很嚴(yán)，阻抗必須匹配，薄膜電容器的非線性也有相應(yīng)要求。濾波器的電感全由不帶任何磁介質(zhì)的大空心線圈繞成，以保證本身的“潔凈” ，不至于造成對磁心分選的誤判。 為了滿足多路通信整機(jī)的小型化和穩(wěn)定性要求， 必須生產(chǎn)低損耗高穩(wěn)定磁心。上世紀(jì) 70 年代初，1409 所和四機(jī)部、郵電部各廠，從工藝上改變了推板空氣窯燒結(jié)，出窯后經(jīng)真空罐冷卻的落后方式，改用真空爐，并控制燒結(jié)、冷卻氣氛。技術(shù)上采用共沉淀法攻關(guān)試制出了μQ乘積 60 萬和 100 萬的低損耗高穩(wěn)定材料，在此基礎(chǔ)上，還實現(xiàn)了高μ7000～10000材料的突破，從而大大縮短了與國外企業(yè)的技術(shù)差異。當(dāng)時正處于通信技術(shù)由FDM（頻率劃分調(diào)制）向PCM（脈沖編碼調(diào)制） 轉(zhuǎn)換時期， 日本人明石雅夫發(fā)表了μQ乘積125 萬為 0.8×10 ，100KHz）的超優(yōu)鐵氧體材料<3>，其磁滯系數(shù)降為優(yōu)鐵
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